Chargement Une grande partie de la complexité du projet venait des combinaisons de charge. A cause du calcul non-linéaire, il n’était pas possible de recourir au calcul automatique d’enveloppes. Les combinaisons déterminantes devaient être définies et introduites manuellement. Précontrainte Le module précontrainte n’étant pas encore disponible pour la norme SIA dans la version 3.50, la précontrainte par fils adhérents a été modélisée grâce à une astuce : aux macros du mât ont été superposés une série de macros de topologie strictement identique, mais ayant une section différente. Cette section est centrée à l’axe du mât de façon à introduire la précontrainte sans perturber le comportement flexionnel du mât. La mise en tension de la précontrainte est introduite sous la forme d’un refroidissement des câbles. Rotation de la fondation S’agissant d’un prototype, les conditions réelles de fondation ne sont pas connues. La seule donnée disponible était la rotation maximale admissible de la fondation lorsque le pylône est chargé. Ce facteur influençant les effets de 2e ordre lors du calcul, une rotation forfaitaire de la fondation égale à la valeur admissible, soit 1°, a été appliquée à la base du mât. Fluage Les mâts BQK et BQG sont soumis à une charge transversale permanente, d’où la nécessité de tenir compte de l’effet du fluage pour cette part des charges – uniquement pour cette part des charges. Pour le mat BQA, qui est un mât d’alignement, il n’y a pas de chargement permanent transversal, donc pas de fluage à prendre en compte. Le fluage n’a pas été modélisé en tant que tel dans ESA-Prima Win pour deux raisons : tout d’abord, seulement une partie des charges transversales est permanente, on a donc affaire à un cas de phasage non-linéaire (application des charges permanentes, puis fluage, puis application instantanée des charges ultimes), ensuite EPW ne permet pas le calcul du fluage en mode PGNL. La part de déformations dues au fluage sous charges permanentes a donc été appliquée sous la forme d’un déplacement initial (voir détail dans la note de calcul des mâts BQK et BQG). Note: seule l’amplification des déplacements transversaux sous fluage devait absolument être prise en compte car elle influence fortement les effets de 2e ordre. Essai Le but de cet essai était de démontrer la performance du mât en béton sous des cas de charge simulant son utilisation en service et son comportement à la rupture et ainsi de pouvoir valider les calculs effectués. Les essais ont été menés par l’Ecole polytechnique fédérale de Lausanne, l’Ecole d’Ingénieurs et d’Architectes de Fribourg et l’Ecole d’Ingénieurs du Canton de Vaud durant deux jours et demi. La mise en charge proprement dite a été effectuée au moyen de câbles reliés à la fondation (câbles verticaux) ou au mur de mise en charge (câbles horizontaux). Ces câbles étaient mis en traction au moyen de tire-forts actionnés manuellement. La mise en charge s’effectuait progressivement sous la surveillance constante des opérateurs de mesure des forces, qui dirigeaient la manouvre fine de façon à atteindre les valeurs de consigne. Le comportement du mât sous charges de service et sous charges caractéristiques de la sécurité structurale fût correct et conforme aux exigences. Le mât a eu des déformations supérieures à celles prévues dans le calcul, mais sans que cela nuise à son comportement. Cet essai a permis de valider les dimensionnements effectués à l’aide d’ESA-Prima Win et ainsi de produire la ligne commandée par Hydro Québec. 53
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